圖3.11為不同退火體系下測試的不銹鋼管的工程應(yīng)力-應(yīng)變曲線，從圖中可以看出，實驗不銹鋼管在每個緩冷初始溫度下均表現(xiàn)出連續(xù)屈服。由于出現(xiàn)大量粗大貝氏體組織，實驗用不銹鋼管在860初緩冷溫度下的伸長率僅為7.9%。隨著貝氏體組織的減少和新鐵素體體積分?jǐn)?shù)的增加，實驗不銹鋼管的延伸率大大提高，但強(qiáng)度略有下降。從表3.2 所示的實驗不銹鋼管的詳細(xì)力學(xué)性能來看，由于大量貝氏體組織，共晶DI 的屈服強(qiáng)度增加，從而提高屈服比，而在共晶D 中，-II 的屈服強(qiáng)度最低收益率和性能。在最好的加工硬化劑中，刀值可高達(dá)0.32，這與組織中硬相的體積分?jǐn)?shù)較高有關(guān)。

圖3.12根據(jù)緩冷起始溫度比較了實驗不銹鋼管的塑性，伸長率隨溫度升高而降低，而丁值則先升高后降低。 D-II工藝中的貝氏體呈現(xiàn)馬氏體邊緣環(huán)，故硬度高，馬氏體粒徑小，加工硬化力強(qiáng)，但因貝氏體的存在而發(fā)生斷裂。它發(fā)生的時間早于D-III 過程，并且伸長率較低。在D-III工藝中，鐵素體的體積分?jǐn)?shù)較高，新鐵素體的位錯密度高，有利于延伸率，因此，實驗不銹鋼管的延伸率在初始溫度為790C。緩冷達(dá)到最大值，馬氏體晶粒尺寸小，裂紋通常始于晶界或相界，馬氏體不易開裂，提高了實驗不銹鋼管的成形性能。由于馬氏體體積分?jǐn)?shù)的降低，實驗室不銹鋼管的強(qiáng)度和加工硬化性能略有降低。

為了滿足管材的二次成型要求，雙相不銹鋼管必須具有良好的綜合性能。也就是說，在保證強(qiáng)度的前提下，一般采用伸長率均勻、強(qiáng)度大的塑料制品進(jìn)行綜合測量。財產(chǎn)。圖3.13為不銹鋼管在不同退火體系下的抗拉強(qiáng)度和強(qiáng)塑制品的變化規(guī)律，從圖中可以看出，強(qiáng)度總是隨著退火溫度的升高而增加，而強(qiáng)度隨著退火溫度的升高而增加。強(qiáng)塑制品堅持?？梢?。減少。通過在雙相不銹鋼管的生產(chǎn)過程中加入緩冷工藝優(yōu)化成型性能，比較各種工藝條件下的力學(xué)性能指標(biāo)和成型過程中的穩(wěn)定性，比較成型后成品的性能，實驗用不銹鋼管的綜合性能最初在緩冷溫度為790時最佳。